可提供棒材，棒材174ph对应，板材/板材/带材。

热处理拉伸强度MPa屈服强度MPa伸长率％HRC。

H900≥1314≥1177≥10≥40。

H925≥1177≥1070≥10≥38。

图12所示为平均晶粒尺寸（D）与Z和峰值应力之间的关系。

本分析仅使用淬火前达到稳定状态时的那些案例。

因此，平均晶粒尺寸（D）相当于全部动态再结晶晶粒尺寸（DS）。

根据前面所述，要去除应变对晶粒尺寸的影响和建立动态再结晶晶粒尺寸与Z间的正确关系，排除部分再结晶试样就非常关键。

如图所示，当Z或峰值应力下降时，DRX晶粒尺寸明显下降。

当应变速率为0.1s-1，变形温度为1000℃时，所获得的***小晶粒尺寸为11μm17-4phsst。

公式（9）中Z的指数－0.25与钢的－0.11和－0.4的传统文献数据一致。

另外，公式中（10）中DS的指数－0.8在所报道的单相材料的－0.7和－0.8的范围之内。

为了确定T＝950℃，应变速率为1s-1的变形条件，本研究中确定了DRX条件下的***大的Z和峰值应力；这里，可利用公式（9）把稳态晶粒尺寸估计为5.4μm，利用公式（8）将应变估计为1.27。

不幸的是对热压缩试验来说，1.27的应变有点大。

然而，要记住，是对***初晶粒尺寸为105μm进行了这些分析。

无可争辩的事实是传统非连续动态再结晶（DDRX）条件下再结晶晶粒尺寸实际上与***初晶粒尺寸无关。

然而降低初始晶粒尺寸，临界和稳态应变将会降低，在相对而言较低的应变时可能会达到大Z参数下的全DRX。

换句话说，致密的初始显微组织中较高的晶界频率会增加潜在的成核位置，这反过来加速奥氏体的再结晶过程。

然而，还要指出的是该图像对***初晶粒尺寸为105μm的17－4PH不锈钢有效。

当***初晶粒尺寸不同时，临界和稳态应变（实线）也将不同，因此应绘制另外一张图。

换句话说，在热变形研究中，要考虑特定温度和应变速率条件下***初晶粒尺寸对DRX范围的影响。

【摘要】：17-4PH不锈钢具有高强度、高硬度以及良好的耐腐蚀性,广泛应用于透平叶片、航空航天、核废物桶等,其中某些复杂精密的关键核心部件,长期工作在恶劣环境下易导致局部损伤而引起整体失效,从而影响机械的工作效率及安全运行。

本文以17-4PH不锈钢为基材,针对不同工作环境下零部件对综合力学性能的要求,研究激光固溶处理在17-4PH不锈钢上的应用,并分析激光固溶区的综合力学性能和组织。

通过大量系统的工艺实验,发现随着激光功率的增大或扫描速度的减小,激光输入能量逐渐增加,17-4PH不锈钢激光固溶硬化层的深度和硬度呈上升趋势;黑化和预热对增加激光固溶硬化层深度都具有一定作用,但预热使不锈钢表面更容易熔化,熔池呈典型的抛物线状,且较高的预热温度导致时效后激光固溶层硬度下降;矩形光斑能量分布均匀,有利于高能量密度低速下的激光固溶。

在此基础上,进一步对25×8mm激光矩形光斑的工艺参数进行探索,对17-4PH不锈钢采用了不同的激光固溶工艺,并测试了其力学性能。

随着激光固溶程度的加深,17-4PH不锈钢激光固溶层整体综合力学性能有所提升,其中激光固溶硬化层的深度从0.89mm逐渐增加至2.83mm,***高维氏硬度从430HV上升至500HV,抗拉强度从基体的890MPa提升到激光固溶区的1300MPa,冲击韧性和延伸率有一定量的提高,而其摩擦磨损性能和传统固溶时效效果基本相同,综合力学性能完全达到甚至部分超过传统固溶时效的效果,满足激光固溶性能要求。

***后,研究17-4PH不锈钢激光固溶硬化层的微观结构并分析其强化机理,结果显示:激光快速加热快速冷却的特性有利于高密度位错、空位等显微缺陷的形成17-4ph板料规格,时效后析出的ε-Cu、NbC等第二相质点与高密度位错的交互作用使得位错运动能量增高,从而提升了硬化层硬度以及强度17-4ph板料规格。

另外,激光固溶时效后存在较多的残余奥氏体,适量残余奥氏体的存在有利于组织强韧性的提高。

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